YE2电机线圈的绝缘结构
高压线圈的绝缘包括线间,匝间,行对地绝缘和引出绝缘。绝缘材料和工艺方法的不同组合形成不同的绝缘结构。今天,我们彼此之间进行了简单的沟通。
多股换位编织线圈的导线之间的绝缘足以用于导体本身,并且不需要额外的绝缘。匝间绝缘易于在制造和操作过程中受到机械力和热膨胀和收缩的损坏,因此需要具有足够的机械强度和韧性。
在大气过电压或开关过电压陡波的作用下,相位端的前面一匝绝缘的电压可根据公式(1)计算。在设计匝间绝缘时,应考虑过电压U.
双排线圈还需要考虑行之间的绝缘。行之间的电压等于一个线圈的工作电压,这也受到脉冲过电压的影响。因此,应适当加强弓形阵列的匝间绝缘(如增加电压等级);软云母板应作为N和U形阵列的行间绝缘,并应在末端的鼻交点处添加薄膜或软云母垫片。
线圈到地绝缘是绝缘结构的主要部分,因此也称为主绝缘。选择主绝缘厚度时,必须考虑足够的安全系数。由于绝缘结构,绝缘材料和绝缘技术的不同,主绝缘系统的计算很复杂。通常,绝缘结构的瞬时击穿电场强度可以根据电动机的额定电压UN和绝缘结构的瞬时击穿电场强度来计算,留下7-9倍的余量。对于运行条件差的电动机,应适当增加主绝缘厚度。
对于用环氧玻璃粉云母多带热压成型的主绝缘,其单边厚度可根据一定范围(标准规定)选择。一般来说,对于汽轮发电机定子线圈,主绝缘厚度为上限,电机为下限,水轮发电机为中限。
对于具有在沟槽和端部具有不同胶凝时间的连续或粉末状云母带的线圈,可以适当地减小端部的绝缘厚度,其为沟槽厚度的约70-80%。对于衬套绝缘或末端带有黑色玻璃漆带的线圈,端部的厚度不能减小,并且应该适当加强搭接处的绝缘。
除了需要通风,散热和安装间隙外,线圈的端部间隙还必须确保在额定电压下两相线圈边缘之间没有电晕,并且在电机的耐压试验中没有闪络。
为了评估新的绝缘结构,开始,应将几个初步确定的新绝缘结构方案制成试样,并在单次试验中与旧结构进行比较。在选择较佳方案后,将电气,热,机械和环境条件作为加速因素,并对新结构的较佳方案进行寿命试验以评估其可靠性。
在模拟加速老化试验中,必须选择运行中的主要老化因子作为加速因子,但加速因子的强化程度不应改变老化机制。对于高压线圈,可以采用电压作为加速因子,采用增加电压幅值或频率的方法来加速测试;对于低压电动机,通常使用热量作为加速因子;对于转置编织线圈的长直线部分,还进行冷热循环试验,或在一定的交替弯曲应力下,进行模拟试验,以检查新绝缘结构的长期热响应在力的作用下的表现。
多股换位编织线圈的导线之间的绝缘足以用于导体本身,并且不需要额外的绝缘。匝间绝缘易于在制造和操作过程中受到机械力和热膨胀和收缩的损坏,因此需要具有足够的机械强度和韧性。
在大气过电压或开关过电压陡波的作用下,相位端的前面一匝绝缘的电压可根据公式(1)计算。在设计匝间绝缘时,应考虑过电压U.
双排线圈还需要考虑行之间的绝缘。行之间的电压等于一个线圈的工作电压,这也受到脉冲过电压的影响。因此,应适当加强弓形阵列的匝间绝缘(如增加电压等级);软云母板应作为N和U形阵列的行间绝缘,并应在末端的鼻交点处添加薄膜或软云母垫片。
线圈到地绝缘是绝缘结构的主要部分,因此也称为主绝缘。选择主绝缘厚度时,必须考虑足够的安全系数。由于绝缘结构,绝缘材料和绝缘技术的不同,主绝缘系统的计算很复杂。通常,绝缘结构的瞬时击穿电场强度可以根据电动机的额定电压UN和绝缘结构的瞬时击穿电场强度来计算,留下7-9倍的余量。对于运行条件差的电动机,应适当增加主绝缘厚度。
对于用环氧玻璃粉云母多带热压成型的主绝缘,其单边厚度可根据一定范围(标准规定)选择。一般来说,对于汽轮发电机定子线圈,主绝缘厚度为上限,电机为下限,水轮发电机为中限。
对于具有在沟槽和端部具有不同胶凝时间的连续或粉末状云母带的线圈,可以适当地减小端部的绝缘厚度,其为沟槽厚度的约70-80%。对于衬套绝缘或末端带有黑色玻璃漆带的线圈,端部的厚度不能减小,并且应该适当加强搭接处的绝缘。
除了需要通风,散热和安装间隙外,线圈的端部间隙还必须确保在额定电压下两相线圈边缘之间没有电晕,并且在电机的耐压试验中没有闪络。
为了评估新的绝缘结构,开始,应将几个初步确定的新绝缘结构方案制成试样,并在单次试验中与旧结构进行比较。在选择较佳方案后,将电气,热,机械和环境条件作为加速因素,并对新结构的较佳方案进行寿命试验以评估其可靠性。
在模拟加速老化试验中,必须选择运行中的主要老化因子作为加速因子,但加速因子的强化程度不应改变老化机制。对于高压线圈,可以采用电压作为加速因子,采用增加电压幅值或频率的方法来加速测试;对于低压电动机,通常使用热量作为加速因子;对于转置编织线圈的长直线部分,还进行冷热循环试验,或在一定的交替弯曲应力下,进行模拟试验,以检查新绝缘结构的长期热响应在力的作用下的表现。